一、一个极限公式的推广（论文文献综述）
古结平[1]（2021）在《高维微分系统的极限环、等时中心与非线性波方程的行波解》文中认为本文主要研究高维微分系统在中心流形上的极限环分支和等时中心,以及非线性波方程的行波解问题,全文由五章组成.第一章,全面综述了高维多项式微分系统中心、等时中心和极限环分支,以及非线性波方程行波解等问题的历史背景和最新研究概况,并简要介绍了各章的研究内容.第二章研究了一类三维三次Kolmogorov系统在中心流形上的正平衡点极限环分支问题.运用计算机代数软件Mathematica和三维多项式微分系统在中心流形上奇点量计算的递推算法,计算出该系统正平衡点（1,1,1）的奇点量并且得到了其为7阶细焦点的充要条件,证明了该系统在中心流形上的正平衡点（1,1,1）可分支出7个小振幅极限环.在第三章中,给出了一种直接研究四维多项式微分系统在中心流形上等时中心问题的方法,定义了四维微分系统的等时常数并给出计算它的递推公式.通过等时常数的计算,可直接确定等时中心的必要条件而不需要计算四维系统的中心流形.我们运用该方法解决了一类四维二次多项式系统原点的等时中心条件问题,同时利用四维微分系统在中心流形上的焦点量算法研究了该系统的极限环分支问题,证明了该系统原点处可分支出5个小振幅极限环的结论.在第四章,研究了一类反应扩散方程的小振幅孤立周期波解以及该周期波解的单调性问题.所采用的技巧是通过行波变换把反应扩散方程转换为常微分方程（行波系统）来处理.运用递推算法计算出对应行波系统原点的焦点量和周期常数,在此基础上得到了原点成为8阶细焦点和中心的充要条件,并且证明了从该系统原点可分支出8个小振幅极限环和最多有3个局部临界周期分支,且能达到3个局部临界周期分支.对应地,从该反应扩散方程的稳态解可分支出8个小振幅孤立周期波解,以及该周期波解的波长函数的单调性最多改变3次.在最后一章,对全文的主要研究工作进行归纳总结,并对今后研究工作提出一些展望.
刘诗剑[2]（2021）在《能源转型背景下新能源制氢市场推广的关键问题研究》文中研究指明随着我国经济由高速增长模式向高质量发展模式的转变,建设清洁、低碳、安全高效的能源体系越发急迫。如何构建包括氢能在内的新型能源系统、支撑我国能源转型的实现,是当前及未来能源经济研究领域的热点问题。氢能有望在难以减排的领域实现深度脱碳,其市场潜力巨大。目前,在我国氢能供给体系中,占主流的是高碳排放的化石能源制氢方式。新能源制氢通过将新能源与电解水制氢技术相结合的形式,可以保障电解水制氢的电力来源是清洁能源,从而实现氢能产业在全生命周期中的清洁化和低碳化。新能源制氢能够连接新能源和氢能这两种能源,保障了氢气的制取过程是清洁低碳的,对于整个氢能产业的清洁化和低碳化起关键作用,从而有助于我国实现“30·60双碳”目标。因此,新能源制氢是我国能源结构向绿色、低碳转型的关键,并且在目前阶段解决新能源制氢市场推广过程中的关键问题对于我国能源转型具有重要意义。目前,新能源制氢处于示范应用阶段,并未大规模应用。而新能源制氢无法独立于目前的能源体系之外,必须与现有能源系统紧密结合在一起,共同助力于更高水平的绿色发展。新能源制氢可以应用于多个市场,为针对性地推广新能源制氢,本文选择其中的三个重点市场,即制氢产业的绿色化转型、综合能源系统中作为储能、电力市场中作为需求侧响应资源。在此基础上,本文提出新能源制氢在这三个重点市场中推广的关键问题,本文的第3、4、5章分别对应这三个重点市场中推广的关键问题。除此之外,新能源制氢的推广离不开政策的支持,本文的第6章对绿色氢能证书交易机制开展研究,有助于绿色氢能市场的建设,对新能源制氢的市场推广起到了促进和扶持作用。本文详细的研究工作如下:（1）“综合制氢”对新能源制氢推广的影响研究。首先,从技术组合创新的角度,利用新能源制氢所具有的“负碳排放”特性,将新能源制氢技术和煤制氢技术进行技术组合创新,从而提出一种“综合制氢”方案;然后,为比较不同制氢技术的优劣势,根据制氢技术的特点,建立考虑非期望产出的超效率SBM模型;最后,通过考虑非期望产出的超效率SBM模型对“综合制氢”方案、煤制氢和新能源制氢的技术效率进行综合评估,探讨不同制氢技术的效率差异,并在新能源制氢效率测算结果的基础上,进一步对我国“综合制氢”区位发展潜力进行分析。该部分的研究成果为新能源制氢推广提供一种新的制氢方案。该方案在传统电解水制氢收益的基础上,考虑“负碳排放”特性带来的环境收益,从而提升新能源制氢的综合价值,为新能源制氢项目应用的推广提供有力支持。（2）新能源制氢在综合能源系统中推广的经济性研究。首先,分别根据新能源制氢和磷酸铁锂电池两种储能方式的特点,设计电-储供能能源系统和电-热互补能源系统的基本构成思路,并明确以上两种储能方式的功能特性;然后利用改进的鸡群优化算法,以综合能源系统生命周期的年化总成本最低为目标函数,构建电-储供能能源系统和电-热互补能源系统的配置优化模型;最后,将上述模型用于案例分析中,从而比较新能源制氢和磷酸铁锂电池在不同负荷类型的能源系统的经济性和特性。该部分的研究成果将新能源制氢作为一种储能方式,并在“电-氢-电”情景的基础上扩展到“电-氢-电+热”情景,从而提升新能源制氢在储能应用方面的综合竞争力,可为新能源制氢在综合能源系统中的推广提供重要参考。（3）考虑需求响应的新能源制氢多主体的合作运行研究。首先,根据新能源制氢的高动态响应率和宽功率调节范围的特点,将新能源制氢和新能源发电的合作模式引入电力需求响应市场中;然后,通过合作博弈的收益分配理论,以风电场和风电制氢系统联盟的总收益最高为目标,构建多风电场与风电制氢系统联合优化模型;最后,将上述模型用于案例分析中,验证在风电现货市场的背景下,多风电场与风电制氢系统联合参与电力需求响应市场具有多方共赢的特性。该部分的研究成果将新能源制氢作为一种灵活性的需求响应资源,从而挖掘新能源制氢新的附加价值,实现新能源和电解水制氢的协同发展,可为新能源制氢在需求响应中的推广提供理论依据。（4）绿色氢能证书交易机制研究。首先,对绿色氢能的定义以及识别进行介绍;然后,根据新能源制氢公司以及氢气销售公司的共同利益关系,构建基于非共享收益绿色氢能证书交易机制模型和共享收益绿色氢能证书交易机制模型;最后,将上述模型用于案例分析中,从而对在绿色氢能证书交易机制下的氢能市场运作进行模拟。该部分的研究成果通过强制配额以及绿色氢能证书交易的机制,对新能源制氢推广起到了促进和扶持作用。
于霖[3]（2021）在《地铁隧道施工灾变机理及灾变链式效应研究》文中指出目前我国以地铁工程建设为主导的城市地下空间开发利用已经进入高潮。由于城市地下工程的复杂性和不确定性,在城市高可靠性运行要求与极度脆弱的环境条件下进行地铁隧道施工时,如果控制不当很容易诱发各类灾变,造成重大的人员伤亡和经济损失。安全性问题已经成为我国地铁工程建设首先必须解决的关键问题。为了提高地铁隧道施工的安全性,需要对地铁隧道施工灾变机理及灾变链式效应进行深入的研究。本文以地铁隧道、地层和既有建筑物组成的结构体系为研究对象,围绕地铁隧道施工引发的工程灾变、环境灾变、以及工程灾变传导引起环境灾变的链式效应,采用理论分析、数值模拟、模型试验和现场监测相结合的方法,对地铁隧道施工引起三维地层变形的特征、地铁隧道施工引起开挖面失稳的机理、地层变形引起建筑物力学响应的特征、地铁隧道施工灾变链与断链减灾措施进行了系统的研究,主要研究工作与成果如下:（1）提出了地铁隧道施工引起三维地层变形的预测方法。采用考虑非均匀收敛和椭圆化的地铁隧道变形模式,基于虚像法提出了隧道施工引起的三维地层变形的预测方法,该方法对黏性土地层和砂性土地层均适用。阐明了隧道施工引起的三维地层沉降和地层横向位移的特征,揭示了三维地层变形随典型因素的变化规律。结果表明:横向地表沉降主要发生在隧道两侧距离隧道轴线H/tan（45°+φ/2）+R的范围内,纵向地表沉降的变化主要局限在距离开挖面±2H的范围内。最大地表横向位移的位置随着内摩擦角和泊松比的增大分别向着靠近隧道轴线的方向移动和固定不变,随着隧道埋深和隧道直径的增大而向着远离隧道轴线的方向移动。最大地层横向位移始终出现在隧道起拱线附近,与上述四个典型因素的变化无关。（2）建立了地铁隧道开挖面稳定性的三维分析模型。基于极限平衡法建立了考虑无支护段长度的三维对数螺旋-棱柱体模型,该模型的形状更符合砂性土地层中实际破坏区的形状,对盾构隧道和浅埋暗挖隧道均适用。提出了均质地层和成层地层情况下极限支护压力的计算公式,揭示了极限支护压力和破坏区随不同因素的变化规律以及极限支护压力对不同影响因素的敏感性。结果表明:极限支护压力与土体重度、黏聚力和地表荷载呈线性关系,并且随着隧道直径、无支护段长度和宽高比的增大而显着增大。当覆跨比大于2.0时,覆跨比对极限支护压力的影响很小。破坏区的范围随着内摩擦角的增大而明显减小。随着无支护段长度的增大,对数螺旋滑动面逐渐变陡,同时下落区扩展到开挖面的后方。（3）提出了地层变形引起建筑物力学响应的计算方法。通过将条形基础建筑物等效为置于Pasternak地基模型上的Euler-Bernoulli梁,基于两阶段法提出了地层变形引起的砌体结构建筑物和框架结构建筑物力学响应的计算方法,该方法考虑了隧道的掘进过程,适用于建筑物轴线与隧道轴线呈任意夹角的情况。阐明了当建筑物与隧道的相对位置不同时建筑物沉降、转角、弯矩和剪力的特征,揭示了建筑物变形和内力随典型因素的变化规律。结果表明:当开挖面到达建筑物的中点时,建筑物的差异沉降达到最大值,建筑物转角关于建筑物中心线对称。当开挖面位于建筑物的两端时,最大建筑物弯矩出现在建筑物的中点,最大建筑物剪力出现在建筑物长度的1/5和4/5位置附近。建筑物轴线与隧道轴线的夹角、土体的弹性模量和泊松比、建筑物弯曲刚度以及间隙参数对建筑物力学响应的影响很大。（4）建立了地铁隧道施工灾变链的数学模型和断链减灾措施的力学模型。引入灾变链式理论,明确了灾变链的结构关系和演化原理,提出了断链减灾的三种方式。基于突变理论建立了“开挖面失稳→地面塌陷→建筑物破坏”灾变链的数学模型,分析了灾变系统的演化过程。基于当层法建立了水平注浆加固措施的力学模型,提出了加固层对地层变形传递阻断效果的评价指标——阻断效率,揭示了建筑物力学响应和阻断效率随加固层参数的变化规律。结果表明:灾变链的断链减灾方式包括改善外部环境的状态、阻断灾变传导路径、提高承灾体的承受能力三种类型。“开挖面失稳→地面塌陷→建筑物破坏”灾变链的数学模型为尖点突变模型。随着加固层弹性模量和加固层厚度的增大,建筑物的变形和内力逐渐减小而阻断效率逐渐增大。加固层底部距隧道拱顶的距离对建筑物的力学响应和阻断效率无影响。
孙宇铎[4]（2021）在《异物冲击缺陷对高速列车空心车轴疲劳性能的影响》文中研究说明车轴是高速列车走行部中重要的承载部件,异物冲击缺陷问题会严重地影响到车轴的疲劳性能,进而对列车的安全运行造成威胁。为了对“异物冲击缺陷对高速列车空心车轴疲劳性能的影响”进行细致地分析,本文以30NiCrMoV12和EA4T材质的高速列车全尺寸空心车轴作为研究对象,结合多种研究方法,对车轴表面缺陷进行多角度分析,同时对含缺陷车轴的安全性和可靠性进行全面的评估。本文的主要工作如下:（1）对现场的反馈和文献查阅结果进行总结,分析车轴表面缺陷的特点和分布规律。对车轴试样进行缺陷预制并使用光学轮廓仪进行扫描和测量,对各类型缺陷的关键数据进行多维度分析。结果发现,除圆弧缺陷较为平缓,其余类型的缺陷均存在明显的塑性变形和材料堆积等情况,同时外形和尺寸存在较大差别。（2）根据欧洲标准EN13103分别对CRH5和CRH3的车轴进行有限元加载分析,发现最高轴向拉应力均发生在轴身裸露区域,存在异物冲击与轴向拉应力耦合作用的可能。对不同类型冲击缺陷的叠加应力场进行分析,结果表明:圆锥缺陷边角处虽具有较高的拉应力,但缺陷底部集聚着较高的残余压应力,有效减缓了疲劳破坏的发展;四棱锥缺陷不仅具有较高的拉应力,同时高拉应力区域的面积也相对较大。相比于EA4T车轴钢,30NiCrMoV12材质在遭受相同的冲击后,会产生更高的残余拉应力。（3）使用改进后的小子样升降法,对各试样组进行模拟车轴运行受力状态的旋转疲劳试验,使用P-S-N曲线对试验数据进行拟合并计算各试样组的疲劳极限值。根据结果可知,相同冲击载荷的情况下,四棱锥冲击缺陷和轴向划痕均会对车轴钢试样的疲劳极限造成较大的不利影响,但是圆弧缺陷和圆锥缺陷却影响较小。同为980N冲击载荷的四棱锥缺陷,相比于30NiCrMoV12车轴钢,EA4T材质的疲劳极限下降比例相对较小。（4）将含缺陷车轴试样的疲劳极限推广到全尺寸车轴,依据铁标TB/T2705-2010对其进行安全判定并建立预测模型。根据预测结果可知:四棱锥缺陷和轴向划痕对车轴材料的疲劳性能影响较大,其他类型的缺陷则相对安全。同时经计算可知,含四棱锥冲击缺陷的30NiCrMoV12和EA4T全尺寸车轴的安全容限深度分别为93.7μm和90.2μm。（5）采用El-Haddad公式对Kitagawa-Takahashi图进行修正,查看不同类型缺陷的短裂纹安全加载区域。在车轴应力谱的等效应力作用下,使用修正后的Paris公式得到30NiCrMoV12材质车轴的短裂纹扩展寿命为4606.14km,而EA4T车轴则为5690.2km;尽管前者的疲劳极限、屈服极限等相关参数优于后者,但在短裂纹扩展阶段30NiCrMoV12材质却更容易出现破坏。（6）采用Miner公式并结合列车运行过程中车轴的应力谱,对含四棱锥缺陷的两种材质的车轴进行超高周寿命预测分析,经计算发现均满足寿命为25-35年的设计要求。由此可知铁标中给出的轴身许用应力相对保守,认为在标准制定前考虑了更多列车运行中的相关影响因素。
李超[5]（2021）在《“高观点”下高中导数解题及教学研究》文中研究指明随着普通高中数学课程改革不断深入,《普通高中数学课程标准（2017年版2020年修订）》指出数学教师要理解与高中数学关系密切的高等数学内容,能够从更高的观点理解高中数学知识的本质,这对从事数学教育工作者的本体性知识（学科知识）提出了更高的要求.导数是连接高等数学和初等数学的重要桥梁,且部分导数试题的命制具有一定高等数学的背景.因此,这项研究选取高中导数内容,在“高观点”的指导下重点研究以下三个问题:（1）揭示部分高考导数试题具有的高等数学背景;（2）如何将高等数学的思想、观点和方法渗透到中学数学中去;（3）通过具体案例展示如何在“高观点”的指导下进行高中导数内容的解题和教学.这项研究通过对高中教师和学生的问卷调查,在“高观点”指导下研究高中导数内容的解题和教学,得出了以下两方面的结论:在解题方面,整理分析了近十年（以全国卷为主）具有高等数学背景的高考导数试题,导数试题的命题背景主要有四个方面:以高等数学中的基本定义和性质为命题背景、以高等数学中的重要定理和公式为命题背景、以着名不等式为命题背景、以高等数学中的重要思想方法为命题背景;总结了用“高观点”解决高考导数试题时常犯的四类错误:知识性错误、逻辑性错误、策略性错误、心理性错误;提出五项解题方法:创设引理破难题、洛氏法则先探路、导数定义避超纲、构造函数显神通、多元偏导先找点.在教学方面,通过对高中学生和高中教师进行问卷调查分析,从前人研究的基础上,提出“高观点”下高中导数教学的三个特点:衔接性、选择性、引导性;认为“高观点”下高中导数的教学应遵循四项基本的教学原则:严谨性原则、直观性原则、因材施教原则、量力性原则;提出相应的五项教学策略:开发例题,拓展升华策略、引入四规则,知识呈现多样化策略、先实践操作,后说理策略、融合信息技术,直观解释策略、引导方向,自主学习策略.
马宁[6]（2021）在《带马氏链的倒向（双重）随机微分方程及其对应的（随机）偏微方程问题研究》文中研究表明1992年,Peng和Pardoux[70]首次给出了非线性倒向随机微分方程（BSDE）适应解的存在唯一性。此后,由于BSDE以及正倒向随机微分方程（FBSDE）良好的结构,其不仅在随机分析（[18,74]）、偏微分方程（[68,12]）等基础领域得到广泛研究,也为金融数学（[27,20]）、随机控制（[72,75]）等应用领域提供了坚实的理论支撑。然而,仅由布朗运动驱动的正倒向系统仅能有效刻画模型中连续的参数,但在现实世界中,有很多发生频率较低（偶发）,但对系统有着长远深刻影响的事件。以股票市场为例,市场趋势变化（牛市熊市转换）、政策变动等均为不连续且偶发的状态,但对股票市场影响深远。仅由布朗运动驱动的经典扩散模型不能很好的刻画上述事件。马氏链作为一种状态离散、时间连续的随机跳过程,其特有的性质恰好可以对上述事件刻画,该思想最早由Hamilton[31]提出,现已得到广泛关注与研究（[105,87]）。因此,我们引入一类连续时间有限状态的马氏链,并使之与BSDE系统进行耦合,进而研究一类由布朗运动与马氏链共同驱动的混合系统。在此类系统中,系数中包含马氏链,以马氏链的状态刻画偶发事件等,使得系统状态依赖于事件变化。比如在股票市场中,我们在股票价格模型的系数中引入含两个状态的马氏链,其状态分别代表牛市和熊市,此时的系统可以刻画由牛市熊市转换对股票价格的影响。此外,在研究受噪声干扰的部分可观测信息问题时,带马氏链的滤波技术起到关键作用（[2,88]）。以上问题的数学理论支撑本质上是带马氏链的正向或者倒向系统。因此,本文将致力于研究带马氏链的倒向随机系统,包括带马氏链的倒向微分方程（BSDEM）,带马氏链的倒向双重随机微分方程（BDSDEM）以及正倒向系统对应的偏微分方程（PDE）、随机偏微分方程（SPDE）问题。本文主要由以下六章组成:论文第一章,阐述本文所涉及问题的研究背景以及研究意义,并详细说明此后每章的主要学术贡献。论文第二章,主要研究带马氏链的随机微分方程（SDEM）解的随机流性质以及其上的Malliavin分析,为接下来研究倒向及倒向双重随机微分方程做准备。首先,我们得到SDEM的解可以构成一个随机流,然后,利用经典的解的估计方法,我们得到SDEM解的高阶估计,并利用同伦理论,得到其解可形成一个微分同胚。最终,我们得到一个推广的等价范数定理,其在研究与SDEM耦合的BSDEM及BDSDEM在Sobolev空间中的解问题时起到关键作用。此外,为了研究SDEM的解在维纳空间中的正则性以及后面第五章关于中关于“Z”的表示,我们研究了一类随机变量的M alliavin可微性问题,此类随机变量不仅带有维纳过程的信息,还带有与维纳过程独立的信息。利用独立性,我们得到了此类随机变量的维纳-伊藤混沌分解,并最后推广了着名的Clark-Ocone公式。利用逼近方法,最终得到SDEM的解在维纳空间中的正则性。论文第三章,本章主要研究了与BSDEM相关联的PDE的光滑解与Sobolev弱解。首先,利用经典的估计技术,我们得到BSDEM解的高阶估计以及其解关于参数的连续依赖性和光滑性。利用逼近技术,我们得到BSDEM中“Z”的表示,由此我们得到了 PDE光滑解的存在唯一性。在经典的Lipschitz条件下,BSDEM的解的存在唯一性已经有结果。但是,在研究其对应的PDE的Sobolev弱解问题时,我们发现如果将经典Lipschitz条件弱化为一种带权重函数的泛函形式的Lipschitz条件,得到的BSDEM的解能够更加自然的描述PDE的解。因此,利用第二章中得到的等价范数定理,Riesz表示定理,磨光技术以及一些经典的估计方法,我们首先得到了在泛函Lipschitz条件下BSDEM解的存在唯一性。最后,利用逼近技术,我们得到了 PDE的Sobolev弱解的概率解释。论文第四章,在本章中,我们主要研究了 BDSDEM解的存在唯一性以及比较定理。首先,我们给出了一个推广的伊藤公式;然后,在经典的Lipschitz条件下,利用鞅表示定理以及逼近技术,我们得到了其解的存在唯一性;随后,利用Yosida逼近,我们研究了在单调条件下,BDSDEM解的存在唯一性,并分别给出了在以上两种条件下的比较定理。最后,我们研究了在局部单调条件下,BDSDM解的存在唯一性。通过构造一列全局单调的BDSDEM,我们证明了其极限即为在局部单调条件下BDSDEM的唯一解。论文第五章,本章主要研究了与BDSDEM相关联的SPDE的光滑解与Sobolev弱解问题。首先,利用经典的估计技术,我们得到BDSDEM解的高阶估计以及其解关于参数的连续依赖性和光滑性。利用第二章的Malliavin分析,我们得到BSDEM中“Z”的表示,由此我们得到了 SPDE光滑解的存在唯一性。同样地,在泛函形式的Lipschitz条件下,BDSDEM的解可以更加自然的描述SPDE。因此,利用第二章中得到的等价范数定理,Riesz表示定理,磨光技术以及一些经典的估计方法,我们首先得到了在泛函Lipschitz条件下BDSDEM解的存在唯一性,利用逼近技术,我们得到了其对应的SPDE的Sobolev弱解的存在唯一性。最后,利用时间方向上的有限差分法以及空间方向的谱配点法,我们给出了此类SPDE的一个数值结果。论文第六章,总结本文的研究结果并给出一些研究展望。
吴迪[7]（2021）在《超旋转黑洞与Taub-NUT时空的热力学》文中研究表明研究黑洞热力学性质是广义相对论和黑洞物理中最重要的基础课题之一。最近,一类新的超旋转黑洞引起人们极大的研究兴趣。超旋转黑洞的视界在南北两极处各存在一个小孔,从而具有非紧致的视界拓扑。由于它还可以违反逆等周不等式,因此也通常被称为“超熵”黑洞。另外,在广义相对论中,四维Lorentz号差的Taub-NUT型时空是Einstein场方程的一大类非常重要的渐近局部平直的精确解。由于Taub-NUT型时空的对称轴在视界的南北两极处存在线/弦奇异性（通常被称为Misner弦）,这导致这类时空具有许多非常奇特的性质。到目前为止,对这类时空热力学性质的研究还不甚令人完全满意。本论文主要对超旋转黑洞以及超旋转黑洞和Taub-NUT时空的热力学性质展开了系统的研究,得到的主要成果如下:1.发现四维超旋转Kerr-Sen-AdS（双荷）黑洞并不总是违反逆等周不等式。从四维Kerr-Sen-AdS（双荷）黑洞出发,我们得到其对应的超旋转黑洞,发现四维超旋转Kerr-Sen-AdS（双荷）黑洞的等周比值取决于解参数的取值范围。它并不总是小于一的,由此证明了它们并不总是违反逆等周不等式。虽然四维超旋转Kerr-Sen-AdS（双荷）黑洞与四维超旋转KerrNewman-AdS（双荷）黑洞在某些方面如视界几何和共形边界有一些相似的性质,但由于后者总是严格违反逆等周不等式,因此,这两类四维超旋转带电AdS黑洞在物理性质上表现出显着的差异。2.建立了超旋转黑洞的热力学量与其对应的通常转动AdS黑洞热力学量之间的极限关系式。通过推导出了四维超旋转Kerr-Newman-AdS黑洞满足的一个全新的Christodoulou-Ruffini型平方质量公式,建立了四维超旋转Kerr-Newman-AdS黑洞的热力学量与其对应的通常黑洞热力学量之间的一组非常简单的关系式。利用这组关系式,通过适当地取超旋转极限,可以由通常的Kerr-Newman-AdS黑洞热力学量得到对应的超旋转Kerr-Newman-AdS黑洞热力学量。随后,把这组关系式分别推广到四维Kerr-Sen-AdS（双荷）黑洞、任意维单转动Kerr-AdS黑洞和五维最小超引力理论中的双转动带电黑洞情形。由此推断,所有的超旋转黑洞热力学量与其对应的通常转动AdS黑洞热力学量之间存在相似的极限关系,即通过取合适的超旋转极限可得到相应的热力学量。3.提出“NUT荷是一个热力学多毛发荷”的新思想,还提出了一个简单、系统的途径去研究Taub-NUT时空的热力学。通过推导的四维TaubNUT时空所满足的一个有新颖意义的Christodoulou-Ruffini型平方质量公式,进而推导出自洽的第一定律和Bekenstein-Smarr质量公式。由此表明,在具有Lorentz号差和欧氏号差的Taub-NUT时空（及其推广）中都可以自然地恢复着名的四分之一面积/熵关系,而不必引入任何约束条件。由于NUT荷同时具有类转动和类电（磁）荷的效应,我们提出了一个新的认识:它是一个热力学“多毛发”。这不仅与以往关于NUT荷的所有认知即NUT荷只有一个物理特性,或者NUT荷只是一个单一的解参数形成了鲜明的对比,而且从热力学的层面明确地揭示了NUT荷是一个“多毛发荷”的物理意义。
李辉[8]（2021）在《预应力型钢混凝土叠合梁受力性能和设计方法研究》文中指出预应力型钢混凝土叠合梁（Prestressed Steel Reinforced Concrete Laminated Beams,简称PSRCL梁）是指首先预制型钢高强/高性能混凝土外壳,待外壳的高强/高性能混凝土达到设计强度后对其施加预应力形成预制部分,然后将预制部分运输至现场安装后再进行内部混凝土的现场浇筑,最终形成部分预制与部分现浇的叠合梁。PSRCL梁可以有效简化现场施工工序,减少或避免临时支撑和模板,大幅地降低造价成本,提升建筑工业预制化程度。国内外关于PSRCL梁受力性能和设计方法研究开展较少,为有效促进PSRCL梁的推广应用,本文提出了充满型型钢和非充满型型钢两种类型的PSRCL梁形式,并分别结合试验研究和理论分析,对两种类型的PSRCL梁受力性能和设计方法进行了以下研究:1、完成了两种类型的15个PSRCL梁受弯性能试验,分别研究了预应力程度、预制部分混凝土强度、预应力施加顺序以及预应力筋布置形式等关键参数对两种类型的PSRCL梁受弯性能影响及规律。结合两种类型的PSRCL梁受弯试验结果,分别建立了两种类型的PSRCL梁的2种正截面受弯承载力计算方法,计算结果和试验结果吻合较好,并进一步对两种类型的PSRCL梁各自建议了一种正截面受弯承载力实用计算方法。2、完成了两种类型的18个PSRCL梁受剪性能试验,分别研究了剪跨比、预应力程度、预应力筋布置形式以及预应力施加顺序等关键参数对两种类型的PSRCL梁受剪性能影响及规律。结合两种类型的PSRCL梁受剪试验结果分析,分别建立了两种类型的PSRCL梁的5种斜截面受剪承载力计算方法,计算结果和试验结果吻合较好,并进一步对两种类型的PSRCL梁分别建议了一种斜截面受剪承载力实用计算方法。3、结合两种类型的15个PSRCL梁受弯性能试验结果,分别分析了预应力程度和预应力施加顺序等关键参数对两种类型的PSRCL梁裂缝宽度与变形的影响及规律。进一步结合两种类型的PSRCL梁受弯试验结果分析,分别提出了适合于两种类型的PSRCL梁的开裂弯矩、裂缝宽度、刚度以及变形的计算方法,计算结果和试验结果吻合较好。4、通过上述三部分的研究,建立了两种类型的PSRCL梁的受弯承载能力、受剪承载能力计算方法,提出了PSRCL梁的开裂弯矩、裂缝宽度、刚度以及变形的计算方法,形成了PSRCL梁的设计方法,可为本文新提出的两种类型的PSRCL梁的设计与应用提供理论依据和支撑。
杨雨青[9]（2021）在《斜向槽钢加劲钢板剪力墙结构抗震性能及其试验研究》文中研究说明钢板剪力墙是一种具有良好的延性、抗侧性能和耗能能力的新型抗震结构,非常适用于高烈度地区建筑。通常采用加劲的方法改善钢板剪力墙的性能,而斜向的平板加劲肋在受力后发生扭转、弯曲破坏导致加劲效果降低。因此本文提出斜向槽钢加劲钢板剪力墙,具有弹性屈曲荷载高,面外变形小,抗侧承载力和初始刚度高,耗能能力强等优点。本文通过理论推导、试验研究和数值模拟相结合的方式,对斜向槽钢加劲钢板剪力墙的弹性屈曲性能、抗侧性能、滞回性能和设计理论等进行了研究。主要研究内容有:（1）通过有限元进行参数分析,研究了肋板刚度比、抗扭抗弯刚度比等对结构剪切和轴压屈曲性能的影响。考虑槽钢对钢板加劲边的转动约束,提出了第二门槛刚度,并给出了具有良好精度的斜向槽钢加劲板门槛刚度及第二门槛刚度计算公式。结果表明,当肋板刚度比达到第二门槛刚度时,加劲肋可以完全约束钢板加劲边的面外位移和转动;提高加劲肋的抗扭抗弯刚度比时,能够有效降低门槛刚度。因此建议加劲肋的抗扭抗弯刚度比不低于0.307,同时对于大跨高比的钢板,斜加劲肋宜布置于方形小区格中。（2）为考察不同形式的斜向槽钢加劲钢板剪力墙在循环荷载作用下的滞回性能、传力机理和破坏形态,对6个双层单跨的缩尺钢板剪力墙试件进行了拟静力试验研究。分析斜向槽钢加劲肋对钢板剪力墙抗震性能和框架内力的影响。结果表明,斜向布置槽钢加劲肋能明显提高结构的弹性屈曲荷载、抗侧承载力、刚度和耗能能力,加劲肋未出现扭曲破坏,保证了加劲效果。斜向布置的加劲肋对框架柱的轴力、剪力和开洞处梁腹板剪力有较大的影响,设计中不可忽略,避免造成边缘构件的过早屈服从而影响整体结构性能。（3）采用有限元方法研究了在单向和往复荷载作用下斜向槽钢加劲钢板剪力墙的抗侧性能和滞回性能。首先对斜向槽钢加劲钢板剪力墙的单调推覆性能进行了参数分析。其次进行试验试件模型的往复荷载加载,分析了试件的应力发展、面外变形和塑性累积情况。在试验模型基础上,系统对比了 15种不同形式钢板剪力墙的抗震性能指标、受力、变形与经济性等。结果表明,斜向槽钢加劲钢板剪力墙各项抗震性能指标良好,经济性较高,是一种优异的加劲形式。（4）提出了交叉支撑-拉力带简化模型（cross brace-strip model,CBSM）用于模拟斜向加劲钢板剪力墙的抗侧性能,以解决采用精细模型的计算和设计耗时长等问题。建立有限元模型与极限承载力和初始刚度理论计算公式结果进行验证。结果表明,初始刚度理论计算公式与精细模型吻合良好,CBSM预测的初始刚度低于精细模型,误差基本在15%以内,是偏于安全的。CBSM预测结构的极限承载力与理论公式、精细模型的结果基本一致,能准确地反映出斜向加劲肋对结构抗侧能力的贡献,可以方便工程设计和提高计算效率。（5）为研究斜向槽钢加劲钢板剪力墙结构在罕遇地震中的最大响应,更好的将其应用于实际工程,提出了该类钢板墙的设计流程。以某一实际工程为背景,对钢框架-斜向槽钢加劲钢板剪力墙结构进行了弹塑性动力时程分析。结果表明,斜向槽钢加劲钢板剪力墙结构具有优异的抗震性能,在罕遇地震作用下结构安全稳定,各项指标满足规范要求,适用于多高层建筑中。
崔玉博[10]（2021）在《635MPa级高强热轧钢筋约束高强混凝土短柱受压性能与承载力计算方法研究》文中指出随着世界铁矿石资源日益紧张,推动和发展高强钢筋在房建和基础设施中应用和推广对提高钢铁资源利用效率,节约国家资源储备,提高社会经济效益,降低建设成本具有重大战略意义。“十三五”期间,我国高强钢筋的研究和应用得到重视,HRB600级高强钢筋已经纳入国家规范GB∕T 1499.2中,但是与欧美等发达国家相比,我国高强钢筋应用仍总体呈现出占比小、强度低的问题,仍缺乏系统试验研究资料,因此《混凝土结构设计规范》中尚缺乏基本规定。日前我国600MPa级以上钢筋大多为热处理或冷轧工艺制备而成,其力学性能在实际工程应用上存在较大局限性。本文研究的635MPa级热轧高强钢筋是一种通过热轧工艺微合金化的新型高强金属材料,其强度和延性比热处理或冷加工高强钢筋更高且成本低,相具有显着优势,对其进行系统研究对建筑业推动新型建材,实现建筑节能环保具有重要意义。部分研究结果表明635MPa级热轧高强钢筋在低强度混凝土中力学强度不能充分发挥。因此,为了解635MPa级热轧高强钢筋在混凝土柱中的具体力学性能,加速其在实际工程中的推广和应用,本文对配置635MPa级热轧高强钢筋约束高强混凝土短柱在轴压与偏压下的受力性能进行相关的试验研究以及相关计算方法研究,具体研究内容以及成果如下:（1）本文开展了11根配置635MPa级热轧高强钢筋约束高强混凝土短柱的轴压性能试验。结果显示,配置635MPa级热轧高强钢筋约束高强混凝土轴压短柱的破坏模式与普通钢筋混凝土轴压短柱类似。构件的峰值荷载随混凝土强度等级、箍筋强度、箍筋体积配箍率提高而增加;提高箍筋强度与配箍率可有效改善轴压短柱的延性。为充分发挥新型635MPa级热轧高强钢筋的强度,宜匹配强度等级在C60以上的混凝土。（2）本文开展了14根配置635MPa级热轧高强钢筋约束高强混凝土短柱的偏压试验。结果显示,配置635MPa级热轧高强钢筋约束高强混凝土偏压短柱的破坏模式与普通钢筋混凝土偏压短柱类似,无论大小偏压,其最终破坏形态均为受压侧混凝土压溃。偏压侧受力纵筋在构件达到峰值荷载时强度基本都得到了充分的发挥。截面应变分析表明,平截面假定依然适用于配置新型635MPa级热轧高强钢筋约束高强混凝土偏压短柱。结合国内规范公式的比对分析表明,试件的偏压承载能力相对采用《混凝土结构设计规范》提供的短柱偏压承载力公式得到的计算值有足够的安全储备。（3）基于轴压试验,采用ABAQUS有限元数值模拟的方法建立了配置635MPa级热轧高强钢筋约束高强混凝土轴压短柱的分析模型,并验证了其准确性。系统地开展了混凝土强度等级、纵筋配筋率、体积配箍率、高宽比等参数对其受力性能影响的研究。最终,基于混凝土设计规范以及试验与模拟数据的统计回归分析,提出了适用于评估配置635MPa级热轧高强钢筋约束高强混凝土轴压短柱承载力的计算方法。（4）基于偏压试验,采用ABAQUS有限元数值模拟的方法建立了配置新型635MPa级热轧高强钢筋约束高强混凝土偏心受压短柱的分析模型,并验证了其准确性。系统地开展了偏心率、高强混凝土强度等级、高强纵筋配筋率、高强箍筋体积配箍率等参数对其受力和变形性能影响的研究。最终,基于偏压试验和模拟数据的统计回归分析,提出了适用于评估配置新型635MPa级热轧高强钢筋约束高强混凝土短柱的偏压承载力计算方法。
二、一个极限公式的推广（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、一个极限公式的推广（论文提纲范文）
（1）高维微分系统的极限环、等时中心与非线性波方程的行波解（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 高维多项式微分系统的极限环 |
| 1.2 微分系统的中心和等时中心 |
| 1.3 非线性波方程的行波解 |
| 1.4 本文的主要工作与创新点 |
| 2 一类三维三次Kolmogorov系统在中心流形上的极限环分支 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 研究三维Hopf分支的方法 |
| 2.3 系统的焦点量 |
| 2.4 7个极限环 |
| 3 一类四维系统在中心流形上的极限环分支和等时中心 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 预备知识 |
| 3.3 四维系统 (3.1) 的等时常数 |
| 3.4 一类四维二次多项式系统的Hopf分支和等时中心 |
| 3.4.1 系统的极限环分支 |
| 3.4.2 系统的等时中心条件 |
| 4 一类反应扩散方程的孤立周期波和局部临界周期分支 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 预备知识 |
| 4.3 奇点量、连续周期波列和SAIPW |
| 4.4 细中心和局部临界周期分支 |
| 5 总结与展望 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 攻读学位期间的主要成果 |
| 致谢 |
（2）能源转型背景下新能源制氢市场推广的关键问题研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及研究意义 |
| 1.1.1 选题背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 新能源制氢市场推广的关键问题 |
| 1.2.1 兼顾低成本和低碳排放的制氢方案问题 |
| 1.2.2 综合能源系统中作为储能的经济性问题 |
| 1.2.3 需求响应中多主体合作运行问题 |
| 1.2.4 推广过程中政策支持的问题 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 新能源制氢市场推广的影响因素研究 |
| 1.3.2 新能源制氢评价的研究动态 |
| 1.3.3 新能源制氢综合利用的研究动态 |
| 1.3.4 绿色证书交易机制研究动态 |
| 1.3.5 总体评述 |
| 1.4 主要研究内容及技术路线 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 研究技术路线 |
| 1.5 主要创新点 |
| 第2章 相关概念界定及基础理论 |
| 2.1 相关概念界定 |
| 2.1.1 新能源制氢的概念界定 |
| 2.1.2 其他相关概念界定 |
| 2.2 基础理论介绍 |
| 2.2.1 新能源制氢的评价理论 |
| 2.2.2 能源系统规划理论 |
| 2.2.3 合作博弈理论 |
| 2.2.4 绿色证书交易机制理论 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 “综合制氢”对新能源制氢推广的影响研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 “综合制氢”方案原理 |
| 3.2.1 化石燃料制氢技术 |
| 3.2.2 新能源制氢技术 |
| 3.2.3 “综合制氢”方案 |
| 3.3 制氢方案的效率评价模型 |
| 3.3.1 考虑非期望产出的效率评价模型 |
| 3.3.2 效率指标构建和数据来源 |
| 3.4 制氢方案的效率评价结果 |
| 3.4.1 化石能源制氢与新能源制氢的效率对比分析 |
| 3.4.2 “综合制氢”对新能源制氢效率的提升分析 |
| 3.5 “综合制氢”的区位推广潜力分析 |
| 3.5.1 区位推广潜力评价模型 |
| 3.5.2 区位发展潜力评价指标体系构建 |
| 3.5.3 区位发展潜力评价结果 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 新能源制氢在综合能源系统中推广的经济性研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 新能源制氢在综合能源系统中的作用 |
| 4.2.1 综合能源系统的基本框架 |
| 4.2.2 新能源制氢作为储能的原理 |
| 4.2.3 电-储供能系统 |
| 4.2.4 电-热互补系统 |
| 4.3 综合能源系统规划的成本收益模型构建 |
| 4.3.1 能源管理策略 |
| 4.3.2 规划成本收益目标函数 |
| 4.3.3 模型约束条件设定 |
| 4.3.4 基于鸡群优化算法的模型求解框架 |
| 4.4 算例分析 |
| 4.4.1 电-储供能情景下新能源制氢的经济性对比分析 |
| 4.4.2 电-热互补情景下新能源制氢的经济性对比分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 考虑需求响应的新能源制氢多主体的合作运行研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 基于需求响应的合作运行原理 |
| 5.2.1 新能源消纳中需求响应的作用与原理 |
| 5.2.2 新能源制氢参与需求响应的合作运行原理 |
| 5.3 合作运行情景的构建 |
| 5.3.1 新能源制氢中各主体合作运行的优化模型 |
| 5.3.2 相关的考虑及假设 |
| 5.4 基于合作博弈论的收益分配模型 |
| 5.5 算例分析 |
| 5.5.1 基本数据 |
| 5.5.2 结果分析 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 绿色氢能证书交易机制研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 绿色氢能的定义与识别 |
| 6.3 绿色氢能证书交易机制模型 |
| 6.3.1 问题描述 |
| 6.3.2 绿色氢能证书交易机制模型构建 |
| 6.3.3 基于收益共享的绿色氢能证书交易模型构建 |
| 6.3.4 模型求解 |
| 6.4 案例分析 |
| 6.4.1 参数设置 |
| 6.4.2 优化结果分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 研究成果与结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文 |
| 攻读博士学位期间参加的科研项目 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（3）地铁隧道施工灾变机理及灾变链式效应研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 隧道施工引起的地层变形 |
| 1.2.2 隧道开挖面的稳定性 |
| 1.2.3 隧道施工对建筑物的影响 |
| 1.2.4 灾变链与控制措施 |
| 1.3 研究中存在的问题 |
| 1.4 研究内容 |
| 1.5 研究方法与技术路线 |
| 2 地铁隧道施工引起三维地层变形特征 |
| 2.1 三维地层变形预测方法 |
| 2.1.1 隧道变形模式 |
| 2.1.2 非均匀收敛引起的地层变形 |
| 2.1.3 椭圆化引起的地层变形 |
| 2.1.4 三维地层变形 |
| 2.2 三维地层变形预测方法验证 |
| 2.2.1 案例研究 |
| 2.2.2 与案例和既有方法对比 |
| 2.2.3 数值模型 |
| 2.2.4 与数值模拟和既有方法对比 |
| 2.3 三维地层变形特征 |
| 2.3.1 不同水平面地层沉降 |
| 2.3.2 不同水平面地层横向位移 |
| 2.3.3 不同竖直面地层沉降 |
| 2.3.4 不同竖直面地层横向位移 |
| 2.4 参数分析 |
| 2.4.1 内摩擦角 |
| 2.4.2 泊松比 |
| 2.4.3 隧道埋深 |
| 2.4.4 隧道直径 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 地铁隧道施工引起开挖面失稳机理 |
| 3.1 开挖面稳定性分析 |
| 3.1.1 对数螺旋-棱柱体模型 |
| 3.1.2 旋转区上覆土压力 |
| 3.1.3 极限支护压力 |
| 3.2 对数螺旋-棱柱体模型验证 |
| 3.2.1 数值模型 |
| 3.2.2 与数值模拟和既有破坏模型对比 |
| 3.2.3 模型试验 |
| 3.2.4 与模型试验和既有破坏模型对比 |
| 3.3 参数分析 |
| 3.3.1 不同因素对极限支护压力的影响 |
| 3.3.2 极限支护压力影响因素敏感性分析 |
| 3.3.3 不同因素对破坏区的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 地层变形引起建筑物力学响应特征 |
| 4.1 条形基础建筑物力学响应计算方法 |
| 4.1.1 土体-建筑物相互作用模型 |
| 4.1.2 挠曲微分方程 |
| 4.1.3 建筑物变形和内力 |
| 4.2 条形基础建筑物力学响应计算方法验证 |
| 4.2.1 有限元模型 |
| 4.2.2 与有限元法和Winkler地基模型法对比 |
| 4.2.3 有限差分模型 |
| 4.2.4 与有限差分法和Winkler地基模型法对比 |
| 4.3 条形基础建筑物力学响应特征 |
| 4.3.1 建筑物轴线与隧道轴线呈不同夹角 |
| 4.3.2 建筑物轴线与隧道轴线垂直 |
| 4.3.3 建筑物轴线与隧道轴线平行 |
| 4.4 参数分析 |
| 4.4.1 土体弹性模量 |
| 4.4.2 土体泊松比 |
| 4.4.3 建筑物弯曲刚度 |
| 4.4.4 间隙参数 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 地铁隧道施工灾变链与断链减灾措施 |
| 5.1 灾变链式理论概述 |
| 5.1.1 灾变链结构关系 |
| 5.1.2 灾变链演化原理 |
| 5.1.3 灾变链断链减灾方式 |
| 5.2 地铁隧道施工灾变链数学模型 |
| 5.2.1 突变理论简介 |
| 5.2.2 灾变链尖点突变模型 |
| 5.2.3 灾变系统突变条件 |
| 5.2.4 灾变系统演化过程 |
| 5.3 算例分析 |
| 5.3.1 塌陷区位于建筑物长度范围外 |
| 5.3.2 塌陷区位于建筑物长度范围内 |
| 5.4 水平注浆加固措施力学模型 |
| 5.4.1 存在加固层地层转换 |
| 5.4.2 建筑物力学响应计算 |
| 5.4.3 当层法验证 |
| 5.5 水平注浆加固措施参数分析 |
| 5.5.1 加固层弹性模量 |
| 5.5.2 加固层厚度 |
| 5.5.3 加固层底部距隧道拱顶的距离 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（4）异物冲击缺陷对高速列车空心车轴疲劳性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景及研究的目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 车轴疲劳研究 |
| 1.2.2 冲击缺陷研究 |
| 1.2.3 含缺陷的高速列车车轴研究 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 第2章 缺陷的预制及分析 |
| 2.1 车轴表面缺陷的统计与分析 |
| 2.2 缺陷的预制 |
| 2.2.1 车轴试样的制取 |
| 2.2.2 预制冲击缺陷方法 |
| 2.2.3 冲击缺陷预制 |
| 2.2.4 轴向划痕预制 |
| 2.3 预制缺陷的外形及尺寸分析 |
| 2.3.1 外形观察 |
| 2.3.2 尺寸测量及分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 车轴表面缺陷的应力场分析 |
| 3.1 车轴钢材料性能分析 |
| 3.2 全尺寸车轴受力分析 |
| 3.2.1 载荷计算 |
| 3.2.2 仿真结果及分析 |
| 3.3 缺陷的残余应力场分析 |
| 3.3.1 建立异物冲击缺陷的有限元模型 |
| 3.3.2 冲击缺陷仿真结果及分析 |
| 3.3.3 轴向划痕仿真结果及分析 |
| 3.3.4 EA4T车轴钢对照组仿真结果及分析 |
| 3.4 缺陷的叠加应力场分析 |
| 3.4.1 相关参数设置 |
| 3.4.2 冲击缺陷仿真结果及分析 |
| 3.4.3 轴向划痕仿真结果及分析 |
| 3.4.4 EA4T车轴钢对照组仿真结果及分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 车轴试样疲劳试验及分析 |
| 4.1 疲劳试样方案 |
| 4.2 试验结果 |
| 4.2.1 各类型缺陷对30NiCrMoV12车轴钢疲劳极限的影响 |
| 4.2.2 30NiCrMoV12与EA4T材料的疲劳极限对比 |
| 4.3 分析与结论 |
| 4.3.1 数值分析 |
| 4.3.2 应力集中系数及缺口敏感系数 |
| 4.3.3 试样断口分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 全尺寸空心车轴的疲劳性能分析 |
| 5.1 全尺寸车轴疲劳极限预测 |
| 5.1.1 影响材料疲劳极限的因素 |
| 5.1.2 全尺寸车轴疲劳极限预测 |
| 5.1.3 疲劳极限预测结果 |
| 5.1.4 全尺寸车轴疲劳极限预测模型 |
| 5.2 Kitagawa-Takahashi修正曲线 |
| 5.3 车轴短裂纹扩展寿命 |
| 5.3.1 短裂纹扩展速率 |
| 5.3.2 短裂纹扩展寿命 |
| 5.4 全尺寸车轴全寿命分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 研究结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士期间学术成果 |
（5）“高观点”下高中导数解题及教学研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究的背景 |
| 1.1.1 数学教师专业素养发展的需要 |
| 1.1.2 优秀高中学生自身发展的需求 |
| 1.1.3 导数在高中数学教学及高考中的地位 |
| 1.2 核心名词界定 |
| 1.2.1 高观点 |
| 1.2.2 导数 |
| 1.2.3 数学教学 |
| 1.2.4 解题 |
| 1.3 研究的内容和意义 |
| 1.3.1 研究的内容 |
| 1.3.2 研究的意义 |
| 1.4 研究的思路 |
| 1.4.2 研究计划 |
| 1.4.3 研究的技术路线 |
| 1.5 论文的结构 |
| 第2章 文献综述 |
| 2.1 文献搜集 |
| 2.2 高观点下中学数学的研究现状 |
| 2.2.1 国外研究的现状 |
| 2.2.2 国内的研究现状 |
| 2.3 高观点下高中导数的研究现状 |
| 2.3.1 国外研究的现状 |
| 2.3.2 国内研究的现状 |
| 2.4 文献述评 |
| 2.5 小结 |
| 第3章 研究设计 |
| 3.1 研究的目的 |
| 3.2 研究的方法 |
| 3.2.1 文献研究法 |
| 3.2.2 问卷调查法 |
| 3.2.3 案例研究法 |
| 3.3 研究工具及研究对象选取 |
| 3.4 研究伦理 |
| 3.5 小结 |
| 第4章 调查研究及结果分析 |
| 4.1 教师调查问卷的设计及结果分析 |
| 4.1.1 调查问卷设计 |
| 4.1.2 实施调查 |
| 4.1.3 调查结果分析 |
| 4.1.3.1 问卷的信度分析 |
| 4.1.3.2 问卷的效度分析 |
| 4.1.3.3 问卷的结果分析 |
| 4.2 学生调查问卷的设计及结果分析 |
| 4.2.1 调查问卷设计 |
| 4.2.2 实施调查 |
| 4.2.3 调查结果及分析 |
| 4.3 调查结论 |
| 4.4 小结 |
| 第5章 “高观点”下高中导数的解题研究 |
| 5.1 “高观点”下高考导数试题的命题背景 |
| 5.1.1 以高等数学中的基本定义和性质为命题背景 |
| 5.1.1.1 高斯函数 |
| 5.1.1.2 函数的凹凸性 |
| 5.1.2 以高等数学中的重要定理或公式为命题背景 |
| 5.1.2.1 洛必达法则 |
| 5.1.2.2 拉格朗日中值定理 |
| 5.1.2.3 拉格朗日乘数法 |
| 5.1.2.4 柯西中值定理 |
| 5.1.2.5 柯西函数方程 |
| 5.1.2.6 泰勒公式与麦克劳林公式 |
| 5.1.2.7 极值的第三充分条件 |
| 5.1.2.8 两个重要极限 |
| 5.1.2.9 欧拉常数 |
| 5.1.3 以着名不等式为命题背景 |
| 5.1.3.1 伯努利不等式 |
| 5.1.3.2 詹森不等式 |
| 5.1.3.3 对数平均不等式 |
| 5.1.3.4 斯外尔不等式 |
| 5.1.3.5 惠更斯不等式 |
| 5.1.3.6 约当不等式 |
| 5.1.4 以高等数学中的重要思想方法为命题背景 |
| 5.1.4.1 极限思想 |
| 5.1.4.2 积分思想 |
| 5.1.4.3 (常微分)方程思想 |
| 5.2 “高观点”下高考导数解题中常见的四类错误 |
| 5.2.1 知识性错误 |
| 5.2.1.1 柯西中值定理的误用 |
| 5.2.1.2 拉格朗日中值定理的误用 |
| 5.2.1.3 多元函数求最值,不注意边界情况 |
| 5.2.1.4 不注意洛必达法则使用的前提 |
| 5.2.2 逻辑性错误 |
| 5.2.2.1 循环论证 |
| 5.2.2.2 混淆充分条件和必要条件的逻辑关系 |
| 5.2.3 策略性错误 |
| 5.2.4 心理性错误 |
| 5.3 “高观点”下高考导数解题的方法 |
| 5.3.1 创设引理破难题 |
| 5.3.2 洛氏法则先探路 |
| 5.3.3 导数定义避超纲 |
| 5.3.4 构造函数显神通 |
| 5.3.5 多元偏导先找点 |
| 5.4 “高观点”下高考导数解题研究的案例 |
| 5.4.1 “高观点”视角研究解题方法 |
| 5.4.2 “高观点”视角研究试题的命制 |
| 5.5 小结 |
| 第6章 “高观点”下高中导数的教学研究 |
| 6.1 “高观点”下高中导数教学的教学特点 |
| 6.1.1 衔接性 |
| 6.1.2 选择性 |
| 6.1.3 引导性 |
| 6.2 “高观点”下高中导数教学的教学原则 |
| 6.2.1 严谨性原则 |
| 6.2.2 直观性原则 |
| 6.2.3 因材施教原则 |
| 6.2.4 量力性原则 |
| 6.3 “高观点”下高中导数教学的教学策略 |
| 6.3.1 开发例题,拓展升华策略 |
| 6.3.2 引入四规则,知识呈现多样化策略 |
| 6.3.3 先实践操作,后说理策略 |
| 6.3.4 融合信息技术,直观解释策略 |
| 6.3.5 引导方向,自主学习策略 |
| 6.4 “高观点”下高中导数的教学案例 |
| 6.4.1 常微分方程视角下的教学案例 |
| 6.4.2 微积分视角下的教学案例 |
| 6.4.3 “泰勒公式”的教学案例 |
| 6.5 小结 |
| 第7章 结论与反思 |
| 7.1 研究的结论 |
| 7.2 研究的不足及展望 |
| 7.3 结束语 |
| 参考文献 |
| 附录 A 教师调查问卷 |
| 附录 B 学生调查问卷 |
| 攻读学位期间发表的论文和研究成果 |
| 致谢 |
（6）带马氏链的倒向（双重）随机微分方程及其对应的（随机）偏微方程问题研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 符号说明 |
| 第—章 绪论 |
| §1.1 带马氏链的随机微分方程解的随机流理论及对应Malliavin分析 |
| §1.2 带马氏链的倒向随机微分方程及其对应的偏微分方程 |
| §1.3 带马氏链的倒向双重随机微分方程 |
| §1.4 随机偏微分方程的经典解与Sobolev弱解 |
| 第二章 带马氏链的随机微分方程解的随机流理论及对应的Malliavin分析 |
| §2.1 问题描述 |
| §2.2 SDEM的解关于初始状态及时间的连续依赖性 |
| §2.3 随机流理论以及范数等价定理 |
| §2.4 SDEM对应的Malliavin分析 |
| 第三章 带马氏链的倒向随机微分方程及其对应的偏微分方程 |
| §3.1 问题描述 |
| §3.2 偏微分方程的光滑解 |
| §3.2.1 BSDEM解关于参数的连续依赖性 |
| §3.2.2 偏微分方程的光滑解 |
| §3.3 泛函Lipschitz条件下PDE的Sobolev弱解的概率解释 |
| §3.3.1 泛函Lipschitz条件下BSDEM解的存在唯一性 |
| §3.3.2 PDE的Sobolev弱解 |
| 第四章 带马氏链的倒向双重随机微分方程 |
| §4.1 问题描述 |
| §4.2 Lipschitz条件下BDSDEM解的存在唯一性 |
| §4.3 单调条件下BDSDEM解的存在唯一性 |
| §4.4 比较定理 |
| §4.5 局部单调条件下BDSDEM解的存在唯一性 |
| 第五章 随机偏微分方程的经典解与Sobolev弱解 |
| §5.1 问题描述 |
| §5.2 BDSDEM的解关于参数的光滑性 |
| §5.3 对应SPDE的光滑解 |
| §5.4 泛函Lipschitz条件下BDSDEM解的存在唯一性 |
| §5.5 SPDE的Sobolev弱解 |
| §5.6 SPDE的数值解 |
| §5.6.1 数值方法 |
| §5.6.2 数值结果 |
| 第六章 总结与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表及完成的论文 |
| 致谢 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
（7）超旋转黑洞与Taub-NUT时空的热力学（论文提纲范文）
| 0.1 中文摘要 |
| 0.2 英文摘要 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 黑洞热力学基础 |
| 1.2 逆等周不等式 |
| 1.3 超旋转黑洞 |
| 1.4 Taub-NUT时空 |
| 1.5 本文结构安排 |
| 第二章 超旋转Kerr-Sen-AdS(双荷)黑洞 |
| 2.1 EMDA超引力理论及该理论中已知的转动带电解 |
| 2.1.1 (规范)EMDA超引力理论简介 |
| 2.1.2 稳态轴对称黑洞精确解的研究现状 |
| 2.2 超旋转Kerr-Sen-AdS黑洞 |
| 2.2.1 Kerr-Sen黑洞简介 |
| 2.2.2 Kerr-Sen-AdS黑洞解 |
| 2.2.3 Kerr-Sen-AdS黑洞的热力学性质 |
| 2.2.4 超旋转Kerr-Sen-AdS黑洞解 |
| 2.2.5 视界几何与共形边界 |
| 2.2.6 逆等周不等式 |
| 2.2.7 极端超旋转黑洞的质量和视界半径的界限 |
| 2.3 超旋转Kerr-Sen-AdS双荷黑洞 |
| 2.3.1 Kerr-Sen双荷黑洞解的一个简单的新形式 |
| 2.3.2 Kerr-Sen-AdS双荷黑洞解 |
| 2.3.3 Kerr-Sen-AdS双荷黑洞的热力学性质 |
| 2.3.4 超旋转Kerr-Sen-AdS双荷黑洞解 |
| 2.3.5 视界几何与共形边界 |
| 2.3.6 逆等周不等式 |
| 2.3.7 极端超旋转双荷黑洞的质量和视界半径的界限 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 超旋转黑洞的热力学 |
| 3.1 超旋转Kerr-Newman-AdS黑洞 |
| 3.1.1 热力学量 |
| 3.1.2 平方质量公式 |
| 3.1.3 热力学第一定律和Bekenstein-Smarr质量公式 |
| 3.1.4 手征性条件的影响 |
| 3.1.5 热力学量之间的极限关系式 |
| 3.2 超旋转Kerr-Sen-AdS(双荷)黑洞 |
| 3.3 任意维单转动的Kerr-AdS超旋转黑洞 |
| 3.4 五维最小规范超引力理论中的超旋转黑洞 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 Taub-NUT时空的热力学 |
| 4.1 Lorentz号差的Taub-NUT时空 |
| 4.2 新守恒荷J_n=mn和平方质量公式 |
| 4.3 微分形式和积分形式的质量公式 |
| 4.4 Misner弦影响的新解释 |
| 4.5 欧氏号差Taub-NUT时空的热力学 |
| 4.6 RN-Taub-NUT-AdS时空情形的推广 |
| 4.7 Kerr-Newman-Taub-NUT时空情形的推广 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 总结与展望 |
| 附录一 (1.76)式的推导 |
| 附录二 Abbott-Deser方法 |
| 附录三 与先前工作中不自洽结果的对比 |
| C.1 四维Schwarzschild-Taub-NUT-AdS时空 |
| C.2 四维Kerr-Taub-NUT时空 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间完成的论文 |
| 致谢 |
（8）预应力型钢混凝土叠合梁受力性能和设计方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 钢筋混凝土叠合梁研究现状 |
| 1.2.1 国外研究现状 |
| 1.2.2 国内研究现状 |
| 1.3 预应力钢筋混凝土叠合梁研究现状 |
| 1.4 型钢混凝土叠合梁研究现状 |
| 1.4.1 国外研究现状 |
| 1.4.2 国内研究现状 |
| 1.5 预应力型钢混凝土梁研究现状 |
| 1.6 本文主要研究内容 |
| 第二章 充满型PSRCL梁受弯性能试验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验概况 |
| 2.2.1 试件设计 |
| 2.2.2 试件制作 |
| 2.2.3 材性试验 |
| 2.3 加载和测量方案 |
| 2.3.1 加载装置 |
| 2.3.2 加载制度 |
| 2.3.3 测量方案 |
| 2.4 试验结果 |
| 2.4.1 破坏形态 |
| 2.4.2 荷载-挠度曲线 |
| 2.4.3 开裂荷载和极限荷载 |
| 2.4.4 荷载-应变分析 |
| 2.4.5 应变沿截面高度分布规律 |
| 2.5 参数分析 |
| 2.5.1 预应力程度 |
| 2.5.2 预应力施加顺序 |
| 2.5.3 预制部分混凝土强度 |
| 2.5.4 预应力筋布置形式 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 非充满型PSRCL梁受弯性能试验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验概况 |
| 3.2.1 试件设计 |
| 3.2.2 试件制作 |
| 3.2.3 材性试验 |
| 3.3 加载和测量方案 |
| 3.3.1 加载装置 |
| 3.3.2 加载制度 |
| 3.3.3 测量方案 |
| 3.4 试验结果 |
| 3.4.1 破坏形态 |
| 3.4.2 荷载-挠度曲线 |
| 3.4.3 开裂荷载和极限荷载 |
| 3.4.4 荷载-应变分析 |
| 3.4.5 应变沿截面高度分布规律 |
| 3.5 参数分析 |
| 3.5.1 预应力程度 |
| 3.5.2 预应力筋布置形式 |
| 3.5.3 预应力施加顺序 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 PSRCL梁受弯承载力计算方法研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 现有正截面受弯承载力计算方法 |
| 4.2.1 国外SRC构件正截面受弯承载力计算方法 |
| 4.2.2 国内SRC梁正截面受弯承载力计算方法 |
| 4.2.3 叠合构件正截面受弯承载力计算方法 |
| 4.3 无粘结预应力筋极限应力计算方法 |
| 4.3.1 无粘结预应力筋极限应力σ_(pu) |
| 4.3.2 ξ_p与Δσ_p关系 |
| 4.4 PSRCL梁正截面受弯承载力计算方法 |
| 4.4.1 PSRCL-Ⅰ受弯梁 |
| 4.4.2 PSRCL-Ⅱ受弯梁 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 充满型PSRCL梁受剪性能试验研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验概况 |
| 5.2.1 试件设计 |
| 5.2.2 试件制作 |
| 5.2.3 材性试验 |
| 5.3 加载和测量方案 |
| 5.3.1 加载装置 |
| 5.3.2 加载制度 |
| 5.3.3 测量方案 |
| 5.4 试验结果 |
| 5.4.1 破坏形态 |
| 5.4.2 荷载-挠度曲线 |
| 5.4.3 开裂荷载和极限荷载 |
| 5.4.4 荷载-应变分析 |
| 5.5 参数分析 |
| 5.5.1 剪跨比 |
| 5.5.2 预应力程度 |
| 5.5.3 预应力施加顺序 |
| 5.5.4 预应力筋布置形式 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 非充满型PSRCL梁受剪性能试验研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 试验概况 |
| 6.2.1 试件设计 |
| 6.2.2 试件制作 |
| 6.2.3 材性试验 |
| 6.3 加载和测量方案 |
| 6.3.1 加载装置 |
| 6.3.2 加载制度 |
| 6.3.3 测量方案 |
| 6.4 试验结果及分析 |
| 6.4.1 破坏形态 |
| 6.4.2 荷载-挠度曲线 |
| 6.4.3 开裂荷载和极限荷载 |
| 6.4.4 荷载-应变分析 |
| 6.5 参数分析 |
| 6.5.1 剪跨比 |
| 6.5.2 预应力程度 |
| 6.5.3 预应力施加顺序 |
| 6.5.4 预应力筋布置形式 |
| 6.6 本章小结 |
| 第七章 PSRCL梁受剪承载力计算方法研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 国外现有斜截面受剪承载力计算方法 |
| 7.2.1 美国ACI318-11 的拉-压杆模型 |
| 7.2.2 基于摩尔-库伦破坏准则的拉-压杆模型 |
| 7.2.3 基于变形协调的桁架-拱模型 |
| 7.3 国内现有斜截面受剪承载力计算方法 |
| 7.3.1 现有SRC梁斜截面受剪承载力计算方法 |
| 7.3.2 叠合梁现有斜截面受剪承载力计算方法 |
| 7.3.3 现有PC构件斜截面受剪承载力计算方法 |
| 7.4 PSRCL受剪梁斜截面受剪承载力计算方法 |
| 7.4.1 PSRCL-Ⅰ受剪梁 |
| 7.4.2 PSRCL-Ⅱ受剪梁 |
| 7.5 本章小结 |
| 第八章 PSRCL梁开裂弯矩、裂缝宽度与变形计算方法研究 |
| 8.1 引言 |
| 8.2 PSRCL受弯梁开裂弯矩计算方法 |
| 8.2.1 PSRCL受弯梁截面正应力 |
| 8.2.2 PSRCL受弯梁开裂分析 |
| 8.3 PSRCL受弯梁裂缝宽度计算方法 |
| 8.3.1 参数分析 |
| 8.3.2 现有裂缝宽度计算方法 |
| 8.3.3 PSRCL受弯梁裂缝宽度计算方法 |
| 8.3.4 PSRCL受弯梁裂缝宽度计算结果与分析 |
| 8.4 PSRCL受弯梁变形计算方法 |
| 8.4.1 参数分析 |
| 8.4.2 现有截面刚度计算方法 |
| 8.4.3 PSRCL受弯梁变形计算方法 |
| 8.4.4 PSRCL受弯梁变形的计算结果与分析 |
| 8.5 本章小结 |
| 第九章 结论与展望 |
| 9.1 主要结论 |
| 9.2 主要创新点 |
| 9.3 未来展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
| 附录一:攻读博士期间发表的论文 |
| 附录二:攻读博士期间参加的科研项目 |
| 附录三:攻读博士期间获得的奖励 |
（9）斜向槽钢加劲钢板剪力墙结构抗震性能及其试验研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 抗侧力体系 |
| 1.1.2 钢板剪力墙体系应用 |
| 1.2 文献综述 |
| 1.2.1 钢板剪力墙分类及研究现状 |
| 1.2.2 薄板的弹性屈曲特点 |
| 1.2.3 薄板的弹性屈曲临界荷载计算方法 |
| 1.2.4 结构中的非线性 |
| 1.3 本文的研究对象、内容和方法 |
| 1.3.1 研究对象及意义 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 1.3.3 研究方法 |
| 1.4 本文组织结构 |
| 2 斜向槽钢加劲钢板剪力墙弹性屈曲性能研究 |
| 2.1 参数定义 |
| 2.2 有限元模型建立 |
| 2.2.1 模型建立与验证 |
| 2.2.2 斜向槽钢加劲钢板剪力墙模型 |
| 2.3 剪切作用下斜向槽钢加劲钢板剪力墙的屈曲分析 |
| 2.3.1 边界条件分析和弹性剪切屈曲系数 |
| 2.3.2 能量法推导 |
| 2.3.3 剪切屈曲荷载与加劲系数分析 |
| 2.3.4 受压型斜向加劲板的门槛刚度分析 |
| 2.3.5 考虑扭转约束的第二门槛刚度分析 |
| 2.4 轴压作用下斜向槽钢加劲钢板剪力墙的屈曲分析 |
| 2.4.1 弹性轴压屈曲系数 |
| 2.4.2 轴压屈曲荷载与加劲系数分析 |
| 2.4.3 斜向加劲板的门槛刚度分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 斜向槽钢加劲钢板剪力墙试验研究 |
| 3.1 试验方案 |
| 3.1.1 试件设计和制作 |
| 3.1.2 试验装置 |
| 3.1.3 测量方案 |
| 3.1.4 加载制度 |
| 3.1.5 材性试验 |
| 3.2 标准钢板剪力墙抗震性能分析 |
| 3.2.1 试验现象 |
| 3.2.2 滞回性能 |
| 3.2.3 应力分析 |
| 3.2.4 破坏机理 |
| 3.3 拼接式非加劲和斜向槽钢加劲钢板剪力墙抗震性能分析 |
| 3.3.1 试验现象 |
| 3.3.2 滞回性能 |
| 3.3.3 应力分析 |
| 3.3.4 破坏机理 |
| 3.3.5 竖向边缘构件设计 |
| 3.4 侧边开洞-斜向槽钢加劲钢板剪力墙抗震性能分析 |
| 3.4.1 试验现象 |
| 3.4.2 滞回性能 |
| 3.4.3 应力分析 |
| 3.4.4 破坏机理 |
| 3.4.5 水平边缘构件设计 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 钢板剪力墙非线性数值分析 |
| 4.1 单向加载下的非线性数值分析 |
| 4.1.1 基础模型 |
| 4.1.2 参数分析 |
| 4.2 循环荷载加载下试验试件的非线性数值分析 |
| 4.2.1 试件的有限元模型 |
| 4.2.2 有限元结果 |
| 4.3 不同加劲形式的槽钢加劲钢板剪力墙滞回性能综合对比 |
| 4.3.1 滞回性能对比 |
| 4.3.2 受力、变形和经济性对比 |
| 4.3.3 综合对比分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 斜向加劲钢板剪力墙初始刚度及简化模型 |
| 5.1 初始刚度计算公式 |
| 5.2 交叉支撑-拉力带简化模型 |
| 5.2.1 现有简化模型简介 |
| 5.2.2 非加劲薄钢板剪力墙拉力带模型 |
| 5.2.3 交叉支撑-拉力带简化模型的提出 |
| 5.3 初始刚度计算公式和简化模型有限元验证 |
| 5.3.1 拉力带模型的建立和验证 |
| 5.3.2 交叉支撑-拉力带模型的建立 |
| 5.3.3 承载力结果分析对比 |
| 5.3.4 初始刚度对比分析 |
| 5.3.5 简化模型与试验验证 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 斜向槽钢加劲钢板剪力墙工程应用研究 |
| 6.1 工程概况 |
| 6.2 振型分解反应谱法分析 |
| 6.3 斜加劲钢板剪力墙结构设计流程 |
| 6.3.1 设计流程 |
| 6.3.2 工程设计应用 |
| 6.3.3 两种钢板剪力墙性能对比 |
| 6.4 斜向槽钢加劲钢板剪力墙弹塑性时程分析 |
| 6.4.1 有限元模型建立与验证 |
| 6.4.2 以X方向为主的弹塑性时程分析 |
| 6.4.3 以Y方向为主的弹塑性时程分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 主要创新点 |
| 7.3 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（10）635MPa级高强热轧钢筋约束高强混凝土短柱受压性能与承载力计算方法研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 高强钢筋发展现状 |
| 1.1.2 建筑业绿色化发展要求 |
| 1.2 高强钢筋高强混凝土构件研究现状 |
| 1.2.1 国内外研究现状 |
| 1.2.2 高强钢筋材料性能 |
| 1.2.3 高强钢筋粘结锚固性能 |
| 1.2.4 高强钢筋混凝土构件力学性能 |
| 1.2.5 高强混凝土的力学性能 |
| 1.3 高强钢筋推广应用中存在的问题 |
| 1.4 本文研究的目的及主要内容 |
| 第二章 635MPa级热轧高强钢筋约束高强混凝土短柱轴压性能试验 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验方案 |
| 2.2.1 试验设计 |
| 2.2.2 试验制作 |
| 2.2.3 试验加载装置和加载制度 |
| 2.2.4 试验量测内容测点布置方案 |
| 2.2.5 钢筋和混凝土的材料性能 |
| 2.3 轴压短柱的试验现象 |
| 2.3.1 试验全过程分析 |
| 2.3.2 试件的破坏模式 |
| 2.4 轴压柱试验结果及分析 |
| 2.4.1 荷载(N)-竖向位移(Δ)曲线 |
| 2.4.2 荷载(N)-应变(ε)曲线 |
| 2.4.3 相对轴力 |
| 2.4.4 国内外规范与承载力计算值比较 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 635MPa 级高强热轧钢筋约束高强混凝土短柱偏压性能试验 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验方案 |
| 3.2.1 试验设计制作和试验参数 |
| 3.2.2 试验加载装置和试验加载制度 |
| 3.2.3 试验量测内容及测点布置 |
| 3.2.4 钢筋和混凝土的材料性能 |
| 3.3 偏压柱的试验现象 |
| 3.3.1 试验全过程分析 |
| 3.3.2 试件的破坏模式分析 |
| 3.4 偏压柱的试验结果分析 |
| 3.4.1 柱高(h)-侧向挠度(f)曲线 |
| 3.4.2 荷载(N)-侧向挠度(f)曲线 |
| 3.4.3 荷载(N)-应变(ε)关系曲线 |
| 3.4.4 截面应变分布 |
| 3.4.5 规范与试验结果的计算对比 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 635MPa级高强热轧钢筋约束高强混凝土短柱轴压性能数值模拟与计算方法 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 轴压短柱有限元模型 |
| 4.2.1 模型概况 |
| 4.2.2 材料本构模型 |
| 4.3 有限元模型的验证 |
| 4.3.1 破坏模式的验证 |
| 4.3.2 试件荷载(N)-竖向位移(Δ)曲线对比验证 |
| 4.4 参数分析 |
| 4.4.1 混凝土强度 |
| 4.4.2 纵筋配筋率 |
| 4.4.3 箍筋配箍率 |
| 4.4.4 纵筋强度 |
| 4.4.5 箍筋强度 |
| 4.4.6 高宽比 |
| 4.4.7 纵筋、箍筋等强替换 |
| 4.5 全过程受力机理分析 |
| 4.5.1 轴向荷载(N)-轴向应变(ε)关系特征曲线分析 |
| 4.5.2 混凝土的应力发展 |
| 4.5.3 钢筋的应力发展 |
| 4.5.4 高强钢筋与混凝土的强度匹配性分析 |
| 4.6 635MPa高强热轧钢筋约束高强混凝土短柱的轴压承载力计算方法 |
| 4.6.1 引言 |
| 4.6.2 计算方法以及结果对比 |
| 4.7 小结 |
| 第五章 635MPa级高强钢筋高强约束混凝土短柱偏压性能数值模拟与计算方法 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 有限元模型 |
| 5.2.1 有限元模型概况 |
| 5.2.2 材料本构 |
| 5.3 有限元模型的验证 |
| 5.3.1 破坏模式的验证 |
| 5.3.2 试件荷载(N)-侧向挠度(f)对比验证 |
| 5.4 参数分析 |
| 5.4.1 偏心率 |
| 5.4.2 混凝土强度 |
| 5.4.3 纵筋配筋率 |
| 5.4.4 纵筋强度 |
| 5.4.5 箍筋配箍率 |
| 5.4.6 箍筋强度 |
| 5.4.7 高宽比 |
| 5.4.8 纵筋等强替换 |
| 5.4.9 箍筋等强替换 |
| 5.5 全过程受力机理分析 |
| 5.5.1 荷载(N)-侧向挠度(f)关系特征曲线分析 |
| 5.5.2 混凝土的应力发展 |
| 5.5.3 钢筋的应力发展 |
| 5.6 配置635MPa级高强钢筋约束混凝土短柱的偏压承载力计算方法 |
| 5.6.1 引言 |
| 5.6.2 计算方法 |
| 5.6.3 计算结果 |
| 5.7 小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间的学术活动及成果情况 |
四、一个极限公式的推广（论文参考文献）
- [1]高维微分系统的极限环、等时中心与非线性波方程的行波解[D]. 古结平. 广西师范大学, 2021(09)
- [2]能源转型背景下新能源制氢市场推广的关键问题研究[D]. 刘诗剑. 华北电力大学(北京), 2021(01)
- [3]地铁隧道施工灾变机理及灾变链式效应研究[D]. 于霖. 北京交通大学, 2021(02)
- [4]异物冲击缺陷对高速列车空心车轴疲劳性能的影响[D]. 孙宇铎. 北京建筑大学, 2021(01)
- [5]“高观点”下高中导数解题及教学研究[D]. 李超. 云南师范大学, 2021(08)
- [6]带马氏链的倒向（双重）随机微分方程及其对应的（随机）偏微方程问题研究[D]. 马宁. 山东大学, 2021(10)
- [7]超旋转黑洞与Taub-NUT时空的热力学[D]. 吴迪. 湖南师范大学, 2021
- [8]预应力型钢混凝土叠合梁受力性能和设计方法研究[D]. 李辉. 西安建筑科技大学, 2021(01)
- [9]斜向槽钢加劲钢板剪力墙结构抗震性能及其试验研究[D]. 杨雨青. 北京科技大学, 2021
- [10]635MPa级高强热轧钢筋约束高强混凝土短柱受压性能与承载力计算方法研究[D]. 崔玉博. 合肥工业大学, 2021(02)